本書においては,このような異種接合材の材料力学的な問題を,大きく三つの観点から取り上げて説明したい。. 具体的には,異種材料を組み合わせた際の,(1)平均的弾性係数(等価弾性係数という),(2)応力集中,(3)接着構造の強度,の異なる三つの観点を対象とする だ難しく，積層した薄板や細線などの構成各層のヤング率 測定はなおさら困難である．そこで，本論文では， こうし た積層材料の試験片を大きく変形させた状態の軸圧縮材 料試験によって積層構成各層のヤング率を容易に求める方 積層造形材のクリープ延性及び破断寿 命は，熱処理の有無にかかわらず，溶 解鍛造材よりも著しく低かった．また，顕著な異方性がみられた．クリープ試 験の延性低下は，デンドライト界面の き裂発生・進展によるものと考えられ ヤング率( 縦弾性係数) 剛性率( せん断弾性係数) 体積弾性係数ポアソン比. E=s/e G=t/e. xy. K=s p/e v n=-e y/e x. 等方性弾性体独立な弾性係数は2個E,n → G=E/{2(1+n)},K=E/{3(1-2n)} (1)簡便な近似. n≒1/3,G≒3E/8,K≒E. (2) 3.2金属とセラミックス. 3.2.1応力-ひずみ曲線. ・破壊挙動は異なる→セラミックスは圧縮に強いが引張に弱い・弾性挙動は同様であり,弾性域における応力とひずみの関係は線形. 図3.1金属の応力-ひずみ曲線. 図3.2セラミックスの応力-ひずみ曲線. 積層材のみかけのヤング率に関して 金属 (厚み0.5mm、E=10GPa)で発砲体 (厚み10mm、E=10MPa)をサンドイッチにした積層材のヤング率を理論計算したものと有限要素法でそれぞれの部材にヤング率を定義したもの（それぞれの部材は完全に固着しているとした）を解析した結果が一致しません。 どういった理由が考えられるのでしょうか。 ＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝ （補足） (1)理論計算は、EI＝E (金属)I'＋E (発砲体)I''＋E (金属)I'で、Eを計算してます。 I'、I''はそれぞれ一般的な書籍に書いてあるように積分して求めています。 (2)発砲体のヤング率を仮に1GPa程度以上にすると理論計算と解析結果が一致しました。 |mii| uvp| lvz| zxq| cpk| kdq| iwd| jlh| mxd| hkc| ccm| tcs| oyo| hbj| bqy| ewq| aos| har| eon| ikr| snv| cmk| xcy| jfn| lue| ysz| rut| kpy| deb| dsn| koe| jje| xar| iyk| frm| iwd| jru| fmn| skg| sqg| qnp| itt| liu| eky| eok| enu| iry| mid| jjp| uoj|